Celula blackmer

Blackmer cell ( en inglés  Blackmer [ganancia] cell ) es un circuito de un amplificador electrónico controlado por voltaje (UNU, modulador de amplitud ) con una característica de control exponencial , propuesto y puesto en producción en serie por David Blackmer en 1970-1973 [1 ] . El núcleo de cuatro transistores del circuito está formado por dos espejos de corriente espalda con espalda en transistores bipolares complementarios . El transistor de entrada de cada uno de los espejos es el logaritmo de la corriente de entrada , y el transistor de salida es el antilogaritmo de la suma del logaritmo de la corriente de entrada y la tensión de modulación . Los amplificadores logarítmicos , que utilizan la dependencia exponencial fundamental de la corriente a través de la unión pn con el voltaje a través de ella, se conocían mucho antes del trabajo de Blackmer, pero operaban solo con voltajes de una polaridad y corrientes de una dirección [2] . La novedad del invento de Blackmer fue el procesamiento push-pull separado de las medias ondas positivas y negativas de una señal alterna utilizando dos circuitos complementarios, lo que por primera vez hizo posible tomar logaritmos de voltajes y corrientes alternas [3] .

La celda Blackmer es históricamente el primer [1] circuito UNU de precisión adecuado para la grabación y reproducción de sonido de alta calidad. Ya en la década de 1970, el rango dinámico de regulación de los productos en serie era de 110 dB o más con una distorsión no lineal baja, no más del 0,01% ; una relación lineal entre el voltaje de control y el logaritmo del factor de amplificación operado en todo el rango de control. Las principales aplicaciones de Blackmer fueron las consolas de mezcla de control remoto , los compresores de audio de estudio , los amplificadores de micrófono y los compresores de reducción de ruido dbx . En la década de 2010, este es uno de los dos esquemas de este tipo que aún se usan ampliamente en equipos de estudio y conciertos [4] [comm. 1] .

Cómo funciona

El núcleo de cuatro transistores de la celda Blackmer más simple (encerrada en un círculo en el diagrama con una línea punteada) son dos espejos de corriente adosados . El espejo inferior, en los transistores npn T1 y T2, está controlado por la corriente de entrada I1, y el superior, en los transistores pnp T3 y T4, está controlado por la corriente de salida I1. El voltaje modulado se aplica a la entrada Vx, el voltaje de control (modulación) se aplica a la entrada Vy. Los amplificadores operacionales A1, A2 admiten el potencial cero de la tierra virtual en los colectores de los cuatro transistores [5] . A1 convierte el voltaje modulado Vx en la corriente de entrada del núcleo I1, A2 convierte la corriente de salida del núcleo I2 en el voltaje de salida Vxy [5] . Las resistencias R en los circuitos de retroalimentación del amplificador operacional, que establecen los coeficientes de conversión de corriente-voltaje y limitan el rango de corrientes del núcleo, se eligen bastante grandes (100 kOhm en los primeros microensamblajes en serie, 10 kOhm en las series posteriores [6] ) . La corriente de reposo del núcleo Io se establece mediante un circuito de polarización externo estabilizado térmicamente. El voltaje en el núcleo, igual al doble del voltaje de reposo del emisor base, no cambia en todos los modos. La constancia de voltaje es una propiedad característica de los circuitos analógicos de corriente: la corriente es la portadora de la señal analógica en ellos, y los potenciales en las salidas del transistor permanecen prácticamente sin cambios [7] .

Con entradas de control puestas a tierra (Vy=0), el núcleo funciona como un seguidor de corriente bidireccional y la celda en su conjunto funciona como un seguidor de tensión [comm. 2] . Cuando se aplica un voltaje positivo a la entrada Vx, el voltaje de salida del amplificador operacional A1 se reduce a un nivel en el que la corriente I1 que fluye hacia el colector T1 es exactamente igual a Vx/R [8] . Dado que los voltajes base-emisor T1 y T2 son iguales, la corriente de colector T2 repite exactamente la corriente de colector T1 [8] . Esta corriente (I2) es convertida en voltaje de salida Vxy por el convertidor en A2 [9] . Dado que la celda está inicialmente polarizada al modo AB , cuando Vx pasa por cero, la corriente de salida está formada por ambos espejos, y con Vx negativo, la corriente de salida es generada por el espejo T3, T4 [9] .

Con un voltaje de control distinto de cero Vy (el rango de sus cambios es de varios cientos de mV [com. 3] ), aplicado entre las bases T1 y T2, el voltaje base-emisor T2 aumenta en la cantidad Vy [8] . Con Vy positivo, la corriente I2 aumenta, y con Vy negativo, disminuye en proporción al exponente Vy:

[9]

donde  es el potencial de temperatura, proporcional a la temperatura absoluta de las uniones pn , para el silicio, igual a aproximadamente 26 mV a 300 K. Un aumento en Vy de 26 mV aumenta la ganancia por un factor de 2,718 , o +8,6 dB; una disminución de Vy de 26 mV reduce Ku por el mismo factor. Gracias al acoplamiento cruzado entre las bases de los cuatro transistores, la misma relación se aplica al par superior de transistores: a 300 K, la pendiente de la característica de modulación es de 0,33 dB/mV (o 3 mV/dB) para ambos positivos. y valores negativos de Vx. En la práctica, una pendiente tan alta es inconveniente y, por lo general, el núcleo se acopla con una señal de control, medida en unidades de V, a través de un atenuador activo en un amplificador operacional de bajo ruido [10] . Es imposible usar un divisor de voltaje convencional en esta capacidad : la fuente de la señal de control debe tener una resistencia interna baja , que solo se puede lograr en circuitos de amplificadores operacionales [10] .

A medida que aumenta la temperatura, la pendiente de dB/mV disminuye inversamente con la temperatura absoluta y aumenta la cantidad de voltaje de control requerido para mantener la ganancia seleccionada (mV/dB). La forma más sencilla de neutralizar esta dependencia es utilizar una escala de tensión de control que sea directamente proporcional a la temperatura absoluta. En las mesas de mezclas analógicas, esta función la realizaban circuitos pasivos sobre termistores con un coeficiente de temperatura positivo [11] .

Distorsiones no lineales

Los indicadores de calidad más importantes de la celda Blackmer: el nivel de distorsión no lineal , el nivel de ruido y la supresión máxima de la señal modulada (de lo contrario, el rango dinámico de regulación) están interconectados. En la práctica, es imposible lograr el mejor rendimiento en un solo producto; cada serie de chips está optimizada para un conjunto de criterios de compromiso.

En los microensamblajes en serie de la primera generación, el coeficiente de distorsión no lineal no descendía por debajo del 0,03 %; en las versiones posteriores mejoradas en diseño integrado, se reducía al 0,001 % con una tensión de salida de 1 V [10] . Las distorsiones no lineales de la celda de Blackmer más simple son generadas por tres fenómenos [12] :

La forma principal de neutralizar los dos primeros fenómenos es aumentar las dimensiones geométricas de los transistores centrales [13] . Cuanto mayor sea el área de la unión del emisor, menor será su resistencia (en los circuitos integrados en serie, no supera 1 ohmio [14] ), y menor será el efecto de la difusión tecnológica en la fotolitografía [15] [comm. 4] . El desajuste de los parámetros de los transistores, debido a la diferencia en sus temperaturas, se evita mediante una ubicación óptima en el chip [15] . El desajuste de los parámetros del transistor, debido a las diferencias tecnológicas entre las estructuras pnp y npn, se neutraliza en la práctica equilibrando (equilibrando) los espejos superior e inferior [15] . Para ello, se introduce una corriente continua externa en el circuito base de uno de los transistores de salida, que desplaza el voltaje en la base en un valor del orden de varias decenas o centenas de microvoltios [17] . Idealmente, este voltaje de polarización adicional debería ser proporcional a la temperatura absoluta [17] . En los circuitos integrados de la década de 1980 se utilizaban potenciómetros externos para el balanceo, en la década de 1990 se empezó a colocar directamente en el chip un circuito de polarización proporcional a la temperatura absoluta [18] . Cada cristal se equilibra mediante un ajuste láser individual, pero el ajuste inevitablemente se desviará con el empaquetado posterior [18] . Los microcircuitos terminados se clasifican en grupos de precios según el grado de desequilibrio, que a su vez determina el coeficiente de distorsión no lineal de una instancia particular [18] .

Ruido

El componente principal del ruido inherente de la celda Blackmer es el ruido de disparo de los transistores centrales [19] . El concepto de relación señal-ruido a la celda de Blackmer no es del todo aplicable [20] , ya que además del ruido de reposo (ruido de salida actual en ausencia de señal modulada), la celda genera ruido pulsante modulado por la señal de entrada, asociada con el valor instantáneo de la señal de entrada por una dependencia no lineal [16] . Estos ruidos ondulados incluyen tanto el ruido de disparo, el ruido térmico de los transistores y el ruido de la fuente de voltaje de control. Cuanto menor es el ruido de reposo, más notorias son estas pulsaciones, al menos en medidas instrumentales [1] ; la cuestión de la visibilidad de las ondas de ruido por el oído no tiene una respuesta clara [20] . Las ondas de ruido térmico y de disparo no pueden eliminarse, pero su visibilidad puede reducirse aumentando intencionalmente el ruido de reposo [21] .

El nivel de ruido de disparo de un transistor es proporcional a la raíz cuadrada del valor instantáneo de su corriente de emisor [22] , por lo tanto, para reducir el ruido de reposo, cambie la celda al modo AB y establezca el valor de corriente de reposo mínimo posible [19] . Por el contrario, para reducir las distorsiones no lineales, especialmente a altas frecuencias, la celda debe cambiarse al modo A, lo que inevitablemente aumenta la potencia del ruido [19] . Por ejemplo, en los desarrollos integrados de That Corporation en la década de 1990, cambiar la corriente de reposo del núcleo de 20 μA (modo AB) a 750 μA (modo A) provocó un aumento del ruido de reposo en 17 dB [16] . Ambos enfoques tienen sus ventajas y desventajas, no existe una única solución correcta [21] .

La celda Blackmer es extremadamente sensible al ruido y otras interferencias provenientes del exterior a la entrada de control: estas interferencias, superpuestas a la señal de control, modulan directamente la corriente de salida [20] [23] . Con un rango relativamente grande de la señal modulada, el ruido externo prevalece sobre todas sus propias fuentes de ruido; para ello es suficiente que la densidad de ruido espectral en la entrada de control sea de varios nV/ Hz [24] . Esta, o mayor, densidad de ruido de voltaje, reducida a la entrada, tiene la gran mayoría de amplificadores operacionales de amplia aplicación. Una manera obvia, pero siempre seguida en la práctica, de minimizar dicha interferencia es un diseño cuidadoso del circuito de control [25] [20] . El ruido y la interferencia en este circuito deben eliminarse de forma tan consistente como el ruido del canal de audio principal [25] .

Variantes mejoradas

Núcleo de ocho transistores

Paul Buff [20] [ comm . 5] . En la celda Buff, en serie con cada uno de los cuatro transistores del núcleo Blackmer, se conecta un transistor adicional del tipo opuesto de conductividad en una conexión de diodo [20] . Cada uno de los cuatro brazos del núcleo tiene un par de transistores complementarios, lo que reduce significativamente la asimetría "innata" del circuito Blackmer. La pendiente de control de la celda de ocho transistores (6 mV/dB o 0,17 dB/mV) es la mitad de la del circuito básico [5] [27] [20] . El circuito Buff se ha implementado en los circuitos integrados de semiconductores EGC-101 y TA-101 fabricados por Allison Research y Valley People desde 1980 [20] .

La segunda propiedad útil de los diodos introducida por Buff es la estabilización del circuito de retroalimentación que cubre los transistores de entrada del núcleo [20] . En un núcleo convencional de cuatro transistores, la ganancia de bucle varía en un rango tan amplio que el funcionamiento estable del amplificador operacional de entrada solo es posible en el modo AB [20] . Los diodos (transistores en la conmutación de diodos) sirven como una especie de balasto , que reduce la ganancia de bucle del circuito de entrada a valores en los que una sola capacitancia de corrección de un valor pequeño es suficiente para estabilizar de forma fiable el amplificador operacional de entrada en la mayoría de los casos. modo complejo A [28] .

Corrección de error de logaritmo

La dependencia exponencial teórica de la corriente a través de una unión de emisor con polarización directa en el voltaje a través de ella se viola en la práctica debido a la caída de voltaje a través de las resistencias activas de la base y el emisor (en la práctica, la resistencia activa del colector puede despreciarse ) [29] . Con voltaje de control cero, si las resistencias efectivas [comm. 6] de los cuatro emisores del núcleo son iguales, los errores del logaritmo de los transistores de entrada y salida se compensan mutuamente [29] . En cualquier otro punto, un error logarítmico no compensado genera una dependencia del coeficiente de transferencia de corriente de su amplitud y, como resultado, armónicos impares disonantes en la señal de salida [29] .

Para neutralizar el error del logaritmo, se utiliza una modificación de ocho transistores de la celda de Blackmer con retroalimentación cruzada [20] . Los valores de las resistencias adicionales R, en las que los errores de los transistores de entrada y salida se compensan entre sí, son iguales a 2Ree/α, donde Ree es la resistencia efectiva del emisor, α es el coeficiente de transferencia de corriente en el circuito con una base común [14] . En la práctica, este enfoque permite neutralizar el efecto de las resistencias de emisor (sus valores son prácticamente constantes en todos los modos), pero no las resistencias de base, que cambian según las corrientes que fluyen [14] . Neutralizar la "contribución" de las resistencias base solo es posible reduciendo sus valores absolutos mediante un aumento en las dimensiones geométricas de los transistores [14] . En los microcircuitos en serie, son tan grandes que resistencias adicionales de no más de 1 Ohm son suficientes para corregir el error [14] .

Conexión en paralelo

Cuando se conectan en paralelo núcleos Blackmer idénticos, así como cuando se conectan transistores en paralelo, las corrientes de entrada y salida aumentan en proporción al número de núcleos, y el componente de ruido de la corriente de salida aumenta solo en proporción a la raíz cuadrada de el número [30] . Por ejemplo, cuando se encienden cuatro núcleos, la corriente de salida aumenta cuatro veces y la corriente de ruido solo se duplica, por lo tanto, la relación señal-ruido mejora en 6 dB [30] . En la práctica, el número de núcleos que se pueden paralelizar está limitado tanto por su costo como por la dificultad de hacer coincidir sus puntos de operación [31] . El ensamblaje híbrido dbx202x producido en masa usó ocho núcleos integrados en paralelo, mientras que el ensamblaje That2002 usó cuatro núcleos [30] .

Sustitución del amplificador operacional de entrada por un amplificador de salida de corriente

La celda Blackmer, especialmente cuando está polarizada al modo AB, es una carga no lineal compleja para el amplificador de entrada (A1 en el diagrama del circuito) [32] . Cuando se utiliza un amplificador operacional clásico , la ganancia de bucle del circuito alrededor del amplificador operacional de entrada cambia según la corriente instantánea a través de los transistores activos de la celda [32] . Los amplificadores operacionales de amplia aplicación, cubiertos por una retroalimentación negativa profunda , pueden compensar de manera efectiva la no linealidad de la carga solo a bajas frecuencias [32] . En las octavas superiores del rango de audio, a medida que disminuye la ganancia del op-amp, la distorsión no lineal aumenta hasta valores inaceptables [32] .

La no linealidad de este tipo se puede eliminar reemplazando el amplificador de salida de voltaje (amplificador operacional) con un amplificador de salida de corriente (amplificador transconductor ) [32] . La ganancia de bucle del amplificador transconductor conectado en lugar de A1 no depende del valor de la corriente instantánea (pero aún depende de la ganancia de celda dada por el voltaje de control) [32] . Tal solución se usa, por ejemplo, en IC That2181. Según el desarrollador, el amplificador de entrada de este circuito no introduce distorsiones apreciables en la señal hasta una ganancia de celda de +20 dB [33] . A niveles de ganancia más bajos, el coeficiente declarado de distorsión no lineal no supera el 0,005 %, el nivel de ruido con ganancia unitaria no es inferior a −97 dbV , el rango de control de ganancia es de 100 dB con un error de control de no más de 2 % (130 dB sin límite de error) [9] .

Supresión del paso de la señal de control a la salida de la celda

En la mayoría de las aplicaciones del mundo real, la celda Blackmer suprime efectivamente el paso de la señal de control a la salida del circuito. Sin embargo, a altas tasas de subida y bajada de la señal de control, puede cerrarse a la salida del circuito a través de las capacitancias del colector de los transistores de salida del núcleo [23] . Las corrientes de ruido de pulsos en contrafase que pasan a través de las capacitancias de los dos transistores se compensan entre sí solo parcialmente; la compensación total no es posible debido a la inevitable diferencia en las capacitancias de los transistores pnp y npn [23] . Las celdas de ocho transistores en el modo A [28] son ​​especialmente susceptibles a estas interferencias . Para suprimir completamente la interferencia, se suministra una corriente a la entrada del amplificador operacional A2, igual en magnitud a la diferencia de corriente de la interferencia y de dirección opuesta [23] . El valor de la capacitancia de separación a través de la cual se suministra esta corriente se determina empíricamente [23] .

Historia de desarrollo y aplicación

A finales de las décadas de 1960 y 1970, cuando los estudios de grabación cambiaron a la grabación magnética multicanal , los productores e ingenieros de sonido se enfrentaron a un aumento del ruido a niveles inaceptables en la tecnología de estudio. Las pistas estrechas de las grabadoras multicanal eran más ruidosas que las pistas anchas de sus predecesoras; la gran cantidad de pistas utilizadas en la mezcla solo exacerbó el problema [34] . Al mismo tiempo, la cantidad de todo tipo de dispositivos electrónicos en los estudios ha crecido tanto que se ha vuelto difícil manejarlos manualmente [34] . Existía una demanda en la industria, por un lado, de sistemas de reducción de ruido , y por otro lado, de control remoto de equipos de estudio [34] . La unidad electrónica básica utilizada para ambas tareas fue y sigue siendo un amplificador controlado por voltaje (VCA), un modulador de amplitud de banda ancha de bajo ruido [34] .

Los primeros UNU que se utilizaron ampliamente en ingeniería de sonido fueron moduladores baratos basados ​​en un transistor de efecto de campo en modo de resistencia controlada [35] . Estos nodos se utilizaron, por ejemplo, en todas las variantes del sistema doméstico de reducción de ruido Dolby B [35] , pero no satisfacían los requisitos de los ingenieros de sonido profesionales [35] . En 1968, Barry Gilbert inventó el circuito UNU sobre transistores bipolares de un tipo de conductividad, que es ampliamente utilizado en ingeniería de radio; en 1971, David Blackmer propuso un diseño alternativo basado en transistores bipolares complementarios, diseñado para la grabación y reproducción de sonido de alta calidad [34] . A pesar de todos sus méritos, la solución de Blackmer tenía un inconveniente fundamental: en la década de 1970, a diferencia de la celda de Gilbert, no podía implementarse en un diseño integral [36] .

En 1973, Blackmer fundó dbx, Inc. trajo al mercado el primer microensamblaje de su esquema, dbx202 [ 1] . Por la apariencia característica del estuche, los ingenieros de sonido estadounidenses lo apodaron "lata negra", ing.  lata negra ) [6] . El dbx202 utilizó cuatro transistores discretos cuidadosamente seleccionados en cajas de metal [1] . Los transistores se presionaron en un soporte de cerámica, que sirvió como un "termostato" común, y se soldaron a una placa de textolita , que a su vez se presionó en un "frasco negro" [1] . Según la empresa, el nivel de inercia térmica del diseño era tal que la distorsión térmica inevitable para el circuito Blackmer aparecía solo en las frecuencias de audio más bajas [1] . En 1978, se lanzó el dbx202C de ocho transistores con un circuito de corrección de errores de logaritmo; el coeficiente de distorsión no lineal (Kni) se redujo de 0,03 % a 0,01 %, y el rango de control aumentó de 110 a 116 dB [1] . En 1980, Robert Adams [37] introdujo en el mercado el circuito integrado dbx2001 [1] modo A. THD declarado reducido a menos del 0,001 %; el nivel de ruido y el rango de control eran, por el contrario, peores que los de los análogos en el modo AB [1] .

En ese momento, las tecnologías microelectrónicas planas habían alcanzado un nivel que hacía posible formar pares complementarios de alta calidad de transistores npn y pnp en un solo chip. Allison Research introdujo en el mercado el primer circuito integrado semiconductor de celda Blackmer. Diseñado por Paul Buff, el IC ECG-101, que en realidad representaba un conjunto de ocho transistores aislados, fue diseñado para operar en el modo A. Debido a la transferencia al modo A, la corriente de salida del EGC-101 estaba prácticamente ausente de disonancia. armónicos impares [20] ; la característica "escritura a mano" de este IC estaba determinada únicamente por el nivel de armónicos pares, que dependía de la precisión del balanceo cero [20] .

En 1981, después de cuatro años de experimentación, la primera familia de circuitos integrados semiconductores de dbx, Inc. entró en el mercado. - dbx2150/2151/2155 [1] (desarrollador - Dave Welland, futuro fundador de Silicon Labs [37] ). Bajo estas tres designaciones, se vendió el mismo IC: las mejores muestras se marcaron con el código 2151, las peores, 2155 [1] , y la serie dbx2150 [38] de calidad promedio fue la más utilizada . El paquete de una sola fila de ocho pines (SIP8) y su distribución de pines proporcionó un excelente aislamiento de las señales de entrada y salida y se convirtió en el estándar de la industria, y posteriormente se reprodujo en versiones mejoradas del circuito Blackmer: dbx2100, ESO2150, ESO2181, etc. [10] . El principal consumidor de microcircuitos de precisión de esta generación fue y sigue siendo un estrecho círculo de fabricantes de equipos de estudio [39] . Los intentos de llevar el sistema de reducción de ruido dbx al mercado de equipos domésticos , cuyo núcleo era la celda Blackmer junto con el detector de voltaje Blackmer RMS , terminaron en fracaso [40] . El único mercado masivo real han sido los decodificadores equipados con dbx del sistema de transmisión de TV BTSC que estuvo vigente en los Estados Unidos desde 1984 hasta 2009 [41] .

Después de la salida de Blackmer de dbx, Inc. la empresa fue absorbida por el conglomerado Harman International . En 1989, dbx, Inc. se dividió, Harman International retuvo el negocio de equipos de estudio, y el negocio de microchips, dirigido por los estudiantes de Blackmer, se convirtió en la ESO Corporation independiente . Fue a ella a quien se transfirieron los derechos de las patentes de Blackmer y la marca Blackmer [42] . En febrero de 2016, ESA Corporación continúa produciendo dos UNU simples y uno dual según el esquema Blackmer [43] .

Comentarios

  1. ↑ El segundo circuito equivalente de este tipo es el modulador Douglas Frey ( English  Operational Voltage-Controlled Element , OVCE), que se remonta al circuito básico de la celda de Gilbert [4] .
  2. ↑ La primera declaración (igualdad de corrientes) asume la identidad de los transistores de entrada y salida, la segunda, además, la igualdad de las resistencias de escala R en los circuitos de retroalimentación del amplificador operacional.
  3. ↑ Por ejemplo, en el CI THAT2181 producido en el siglo XXI, el voltaje de control del núcleo de ocho transistores puede ser de -540 a +180 mV, mientras que el coeficiente de transferencia a 300K cambia de -90 a +30dB [2] .
  4. ↑ Otros dos efectos secundarios son un aumento en las capacitancias de las uniones pn y una disminución en el ruido térmico de los transistores. Ninguno de estos asuntos en la práctica. La influencia de las capacidades en el circuito de corriente es mínima (los voltajes en los terminales del transistor son casi constantes). La potencia del ruido térmico es generalmente mucho menor que la potencia del ruido de disparo [16] .
  5. ↑ Paul Conrad Buff (1936–2015), ingeniero de sonido que trabajó con Frank Zappa en la década de 1970 y trabajó profesionalmente en el diseño de equipos de sonido. Fundador de Allison Research , después de su fusión con Valley Audio, director de Valley People combinado . En la década de 1980, se alejó del negocio de la música y se dedicó al desarrollo y producción de equipos de iluminación para fotografía profesional (marca registrada de Paul C. Buff, Inc.) [26] .
  6. ↑ La resistencia efectiva del emisor Ree es igual a Re + Rb/(β+1), donde Re, Rb son las resistencias activas del emisor y la base, β es el factor de amplificación de corriente en el circuito con emisor común [29] .

Notas

  1. ↑ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Duncan, 1989 , pág. 58.
  2. ↑ 12 Tyler y Kirkwood, 2015 , pág. 131.
  3. ↑ Tyler y Kirkwood, 2015 , págs. 131-132.
  4. ↑ 12 Tyler y Kirkwood, 2015 , pág. 130.
  5. ↑ 1 2 3 Tyler y Kirkwood, 2015 , pág. 132.
  6. ↑ 12 That Corp., 2002 , pág. 2.
  7. ↑ * Franco, S. Amplificadores de retroalimentación de corriente // Circuitos analógicos / ed. Pease, R. - Newnes, 2008. - Pág. 270. - (World Class Designs). — ISBN 9780080569819 .
  8. ↑ 1 2 3 Israelsohn, 2002 , pág. 39.
  9. ↑ 1 2 3 4 Israelsohn, 2002 , pág. 40
  10. ↑ 1 2 3 4 Self, 2010 , pág. 499.
  11. ↑ That Corp., 2002 , pág. 7.
  12. ↑ 12 Hebert , 1995 , pág. 3.
  13. ↑ Hebert, 1995 , págs. 5, 6, 7.
  14. ↑ 1 2 3 4 5 Hebert, 1995 , pág. 5.
  15. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , p. 6.
  16. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , págs. 10, 11
  17. ↑ 12 Hebert , 1995 , págs. 6, 7
  18. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , p. 7.
  19. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , p. diez.
  20. ↑ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 Duncan, 1989 , pág. 59.
  21. ↑ 12 Hebert , 1995 , pág. once.
  22. ↑ Hebert, 1995 , pág. 11 (fórmula 26).
  23. ↑ 1 2 3 4 5 Hebert, 1995 , pág. 12
  24. ↑ Hebert, 1995 , págs. 12, 13, 14.
  25. ↑ 12 Hebert , 1995 , pág. 13
  26. ↑ Michael Zhang. Fallece Paul C. Buff, pionero de los equipos de iluminación, a los 78 años . petapixel.com (2015).
  27. ↑ That Corp., 2002 , pág. cuatro
  28. ↑ 1 2 Duncan, 1989 , pág. 60
  29. ↑ 1 2 3 4 Hebert, 1995 , p. cuatro
  30. ↑ 1 2 3 That Corp., 2002 , pág. 3.
  31. ↑ That Corp., 2002 , págs. 3, 4.
  32. ↑ 1 2 3 4 5 6 Hebert, 1995 , pág. ocho.
  33. ↑ Hebert, 1995 , pág. 9.
  34. ↑ 1 2 3 4 5 Tyler y Kirkwood, 2015 , pág. 129.
  35. ↑ 1 2 3 Adams, 2006 , pág. xi.
  36. ↑ Tyler y Kirkwood, 2015 , págs. 129, 130.
  37. ↑ 1 2 Una breve historia de los VCA . Corporación T.A.T. Consultado: 7 de marzo de 2016.
  38. ↑ Self, 2010 , pág. 498.
  39. ↑ Israelsohn, 2002 , pág. 42.
  40. ↑ Sukhov, N. Dolby B, Dolby C, Dolby S... dbx? (parte 5) // Afición radiofónica. - 1999. - Nº 4. - Pág. 45.
  41. ↑ Graham Jones et al. Manual de Ingeniería de la Asociación Nacional de Radiodifusores: Manual de Ingeniería de la NAB. - Taylor & Francis, 2013. - Pág. 1515-1520. — ISBN 9781136034107 .
  42. ↑ Tyler y Kirkwood, 2015 , págs. 130, 131.
  43. ↑ Amplificadores controlados por voltaje Blackmer® . Corporación T.A.T. Recuperado: 25 de febrero de 2016.

Literatura